地震灾害是人类面临的严重自然灾害之一。地震具有突发性的特点，至今可预报性仍然很 低。强烈地震常造成人身和财产的巨大损失。我国属地震多发国家，需要考虑抗震设防的地域 辽阔，因此研究结构的抗震性能在我国具有充分的必要性。

　　我国的现代抗震设计理论是从五十年代开始，在国际抗震理论的推动下发展起来的，并逐 渐形成了自己的特色。在积累了相当的研究成果和实践经验的基础上，相继制定了74 、78 、 89 规范和新修订的2001抗震设计规范（GB5001122001）按2001 年规范设计的建筑物的抗震能 力较89 规范可提高10 %～15 % ，其技术含量达到国际先进水平。但由于受国家经济实力的限 制，安全可靠度的设置仍低于美国等发达国家。

　　要想更好的执行规范就必须明确抗震规范制定的基本思想，明确抗震设计的基本原则。下 面着重从以下几个方面做以阐述。

　　1 　在地震作用下， 一味地追求结构的强度并不可取，结构的延性是非常重要的

　　地震分为小震、中震和大震。所谓小震指的是常遇地震，50 年出现的概率大约为63 % ， 重现期为50 年。中震是指50 年出现的概率约为10 % ，重现期为475 年。而大震指的是罕遇地 震，50 年出现的概率为2 %～3% ，重现期为1641～2475 年。对于偶然性和随机性很大的地震 荷载，要想使结构强度一定大于结构反应，几乎是不可能的，而且是十分不经济的。受社会承 受牺牲的能力和经济制约的因素，我们只能从概率的角度出发，使结构在一定的概率保证下能 安全正常地发挥作用。这就决定了抗震设计的基本原则，在我国即通常所说的“小震不坏，中 震可修，大震不倒”。

　　在“小震”作用下，要求结构不受损伤或不需修理仍可继续使用。从结构抗震分析角度来 说，就是要求结构在“小震”作用下保持准弹性反应状态，而不进入使建筑物中断使用和产生 非结构构件破坏的非弹性反应状态；同时结构的侧向变形应控制在合理的限制范围以内，目的 是使结构具有足够的抗侧向力刚度。

　　中震大概相当于我们的设防烈度地震，当遭遇到中震作用时，结构可以有一定程度的损坏 ，经修复或不经修复仍可继续使用。从经济角度来说，维修费用不能太高。

　　对发生概率极小的罕遇大震（“大震”的烈度比设防烈度约高一度左右） .要求当结构在 遭遇“大震”作用时，不应倒塌或发生危及生命的严重破坏。

　　这样一个抗震设防目标是非常经济合理的。因为地震的发生太偶然，倘使我们一味地追求 结构的强度以保证中震甚至是大震作用下结构不坏，这将会使极大量的材料在绝大部分时间里 ，甚至在整个寿命期内都处于不能充分发挥作用的状态，这样做是不明智的。

　　在上述设计原则指导下，就要求结构处于这样一种状况：当小震来临，应确保所有的结构 构件在抵抗地震作用力时，具有足够的强度，使其基本上处于弹性状态。并通过验算小震作用 下的弹性位移共同来保证结构不坏。处于这个阶段的结构构件不会发生明显的非线性变形，也 不必需要采取特殊的构造措施。在中震作用下，结构的某些关键部位超过弹性强度，进入屈服 ，发生较大变形，达到非线形阶段，这时，我们就特别提出延性要求（延性指当地震迫使结构 发生较大的非线性变形时，结构仍能维持其初始强度的能力，是结构超过弹性阶段的变形能力 ，它是结构抗震能力强弱的标志。它包括承受极大变形的能力和靠滞回特性吸收能量的能力， 它是抗震设计当中一个非常重要的特性）。当中震来临的时候，因为结构具有非弹性特征，某 些关键部位超过其弹 性强度，进入塑性状态。由于它有一定的延性，它的非线性能够承担塑性变形，使它在变 形中能够耗费

　　和吸收地震能量。代价是可能导致较宽的裂缝，混凝土表皮起壳、脱落，可能有一定的残 余变形，但不至于导致安全失效，以达到中震可修的设防目标。处于这个阶段的结构，对延性 就会提出相应的要求，而延性就要靠精心设计的细部构造措施来保证。当大震来临的时候，结 构的非线性变形非常大，也可能发生不可修复的破坏。处于这个阶段的结构就需要通过计算它 的弹塑性变形来保证结构不致倒塌。

　　所以，通常我们只需要按小震作用效应和其它荷载效应的基本组合，验算构件截面抗震承 载力及结构的弹性变形。而中震作用效应则需要结构靠一定的塑性变形能力（即延性） 来抵抗 。所以结构延性对建筑抗震是极其重要的。

　　2 　地震力降低系数的大小决定了设计地震力取值的大小，从而决定了对延性要求的大小

　　由上所述，用于承载力设计的地震作用可以取到小震水平，当更大的地震来临的时候，则 靠结构的延性去抵抗。所以，我们并不取用设防烈度地震作用力来进行结构承载力设计，而需 要把设防烈度地震力降低一个系数，称为地震力降低系数。

　　地震力降低系数取得越大，设计地震作用就取得越小；地震力降低系数取得越小，设计地 震作用就取得越大。在同一个设防烈度下，地震力降低系数取得越大，地震作用就越小，那么 按此小的地震作用设计出来的结构的屈服水准就越低，意味着结构在相应强烈程度地震下形成 的非弹性变形就越大，这就要求结构具有较大的延性来保证它较大的非弹性变形的实现，因而 对延性提出的要求就更高。这一延性等级的结构即为较低设计地震力取值2较高延性要求的“高 延性等级”结构。地震力降低系数取得 越小，地震作用就越大，那么按此大的地震作用设计出来的结构的屈服水准就越高，意味 着结构在相应强烈程度地震下形成的非弹性变形就越小，这就只需要要求结构具有较小的延性 来保证它较小的非弹性变形的实现，因而对延性提出的要求就越低。这一延性等级的结构即为 较高设计地震力取值2较低延性要求的“低延性等级”结构。同理，在同一个设防烈度下，地震 力降低系数取为中等，地震作用也为中等，因而对延性提出的要求也为中等。这一延性等级的 结构即为中等设计地震力取值2中等延性要求的“中等延性等级”结构。这样，地震力降低系数 的大小实际上就决定了设计地震力取值的大小，从而决定了对延性要求的大小。

　　中国规范规定把设防烈度地震作用降低约3 倍来进行承载力设计，即设防烈度地震作用反 应谱除以地震承载力降低系数3 ，而得到设计所用的反应谱。并且中国规范按设防烈度从大到 小对结构延性提出了从高到低的要求，具体是用抗震等级来表示，共分为一级、二级、三级、 四级四个等级。

　　初步印象是：中国的地震力降低系数的取值偏低。这似乎说明中国的地震力取值较高，因 而并不需要对结构提出高延性要求。其实不然，在对比了中国和西方国家的设防地震作用反应 谱曲线之后，我们发现，在中长周期范围内，西方要比中国高，也就是说，中国在较低的反应 谱水平下降低3 倍，跟西方在较高的反应谱水平下降低5 倍，甚至更多之后的作用水平是相差 不多的，这就说明，中国对抗震结构应提出相当于西方地震力降低系数等于5 ，甚至高一档次 的高延性要求。

　　3 　“能力设计法”已为各国普遍接受

　　通过能力设计法以选择性质不同的主要抗侧力构件，在地震作用影响产生大变形的情况下 ，能够形成较好的耗能机制。

　　为了使钢筋混凝土结构在地震引起的动力反应过程中表现出必要的延性，就必须通过能力 设计法，使塑性变形更多地集中在比较容易保证良好延性性能或者具有一定延性能力的构件上 。能力设计法的具体思路有三步：

　　（1） 第一步是选择一个可接受的塑性变形机构。所选机构的位移延性应该靠塑性铰处最 小非线性转动来达到。一旦选定了合适的塑性变形机构，就可以精确地确定能量耗散部位。能 力设计法在选择塑性变形机构的选择上存在两种不同的方案：

　　一种是“梁铰机构”。其具体措施是人为地较大幅度增加柱端的抗弯能力，使除底层柱底 以外的各柱端在较强地震作用下，原则上不进入屈服后状态，即不出现塑性铰。由于柱端原则 上不进入屈服，曲率较小，因此对除底层柱底的其它各层柱端不必提出严格的轴压比控制条件 ，即不必一定要把柱端的受力状态控制在离大、小偏心受压界限状态尚有一定距离的延性较好 的大偏心受压状态。这种机构主要靠梁端出铰来耗散地震能量。

　　另一种是“梁柱铰机构”。其具体措施是只在一定程度上人为增大柱的抗弯能力，因此， 从总体上说，柱端虽然与梁端相比相对较强，但在较强和很强地震作用下，柱端仍有可能进入 屈服，只不过梁端出现塑性铰的机会较多、较早，塑性转动较大；柱端塑性铰则出现相对较迟 ，塑性转动相对较小。只要对柱的轴压比控制较严，使柱端不出现小偏心受压和离大、小偏压 分界状态过近的大偏心受压情况，再通过加强对柱端塑性铰区的约束，就可以使柱端具有所需 的、不十分苛刻的塑性转动能力（延性能力） 且不致压溃。这种机构主要靠梁柱共同出铰来耗 散地震能量。

　　对比以上两种方案，前者实际上是提高了柱的强度，加强了柱的弹性变形能力。在实际配 筋当中，纵筋用量相对较多，箍筋用量相对较少。后者实际上是提高了柱的塑性变形能力，在 实际配筋当中，纵筋用量相对较少，箍筋用量相对较多。

　　中国规范选择了第二个方案，即“梁柱铰机构”。这即是我们通常所说的“强柱弱梁”。 为了实现能力设计方法中的强柱弱梁机构，我们通常的做法是对柱截面的组合弯矩乘以增大系 数；也可以对由梁端实际配筋反算出梁端可抵抗弯矩，即实配弯矩乘以增大系数的方法来实现 ，并用增大后的弯矩值进行柱端控制截面的承载力设计。

　　（2） 第二步是要通过人为增大各类构件的抗剪能力，使其不致在强烈地震作用下，在结 构延性未发挥出来之前出现非延性的剪切破坏。这即是我们通常所说的强剪弱弯。通常的做法 是用剪力增大系数增大梁端、柱端、剪力墙端、剪力墙洞口连梁端以及梁柱节点处的组合剪力 值，并用增大后的剪力设计值进行受剪控制截面控制条件，进行验算和设计。具体措施也有两 类。

　　一类是直接对一跨梁两端截面的顺时针或反时针方向的组合弯矩值乘以增大系数，再与梁 上作用的竖向重力荷载代表值一起从平衡关系中求得梁端剪力。

　　另一类是沿顺时针或反时针方向求得一跨梁两端截面按实际配筋能够抵抗的弯矩，对其乘 以增大系数，再与梁上作用的竖向重力荷载代表值一起从平衡关系中求得梁端剪力。

　　（3） 第三步是通过相应的构造措施，保证可能出现塑性铰的部位具有所需的塑性转动能 力和塑性耗能能力。通常通过箍筋加密，限制轴压比等措施来给予保证。

　　上述三个步骤所采取的措施是相互关联的。第二步措施是第一步措施实现的前提和保障； 因为只有塑性铰区不致先期发生剪切失效，才能够有梁柱塑性铰区的塑性转动。第一步措施要 求较严，则第三步则可相对较弱。反之，第一步的措施较松，则对第三步的要求就较严格。因 为如果柱弯矩增强系数很大，大到能保证除底层以外的其它柱端都不出现塑性铰，则并不需要 对轴压比和约束箍筋提出严格的限制，即并不需要使柱处于延性较好的大偏压状态和使柱具有 很强的转动能力。这即是形成梁铰机构。而如果控制柱的弯矩增强系数，使梁端出铰较柱端出 铰较早、较多、转动较大，柱端出铰则相对较迟、较少、转动较小。这即是“梁柱铰机构”。 此时，就需要对柱轴压比提出一定的限制，使柱端的受力状态处于大偏压，同时，加强对塑性 铰区箍筋的约束，以提高塑性铰的转动能力，这样就提高了柱端的延性能力，使之在所需要的 塑性转动下不至于被压坏。所以，柱的弯矩增大系数越大，对轴压比的限制和箍筋的约束要求 就越低；弯矩增大系数越小，对轴压比的限制和箍筋的约束要求就越高。

　　4 　几种基本抗震体系的性能

　　（1） 框架结构体系：按上述的能力设计思路，通过合理设计，可以把框架结构做成延性 框架。延性框架在大震作用下，通过先出现梁铰、后出现柱铰这样一种耗能机构耗散大量的地 震能量，结构能够承受一定的侧向变形。所以纯框架结构是一种抗震性能很好的结构。但是我 们同时也看到由于纯框架的抗侧刚度较小，造成的侧移值比较大，因此建造高度不宜太高。非 结构构件比如填充墙在地震作用下，也可能出现裂缝和破坏。框架和填充墙之间的硬性联结造 成的刚度增大效应也可能造成设计上未考虑到的增大的侧向力。倘若是半高的填充墙，还会导 致形成短柱，刚度增大，承受很大的剪力，造成柱子的剪切破坏。

　　（2） 剪力墙结构体系：剪力墙结构的承载力及刚度都很大，侧移变形小，因此它的使用 范围可以比纯框架结构更高。适用于框架结构构件的非线形抗震性能的原理总体上也可以用于 剪力墙，也可以把剪力墙设计成为延性剪力墙，也可以以稳定的方式来耗散地震能量。但是， 剪力墙中不论是墙肢还是连梁，它的截面的特点是短而高，这类构件对剪切变形相当敏感，容 易出现裂缝，容易出现脆性的剪切破坏。因此需进行精心合理的设计，才能够使剪力墙具有良 好的抗震性能和良好的延性能力。剪力墙的破坏形态与其剪跨比有很大关系，对剪跨比很小的 矮墙，以剪切破坏形态为主，塑性变形能力很差，所以在抗震结构中应避免采用矮墙。对于悬 臂墙的能量耗散，主要是通过墙底出铰来进行的。而对于联肢墙，经过合理地设计开洞位置， 使它的能量耗散机理与具有强柱弱梁的梁铰机构相似，形成强墙弱梁，即连梁梁端出铰，墙底 出铰，而墙体的其它地方，均不出现塑性铰。否则，倘若连梁强于墙肢，则会出现与柱铰机构 一样的层变形机构。对于较长的悬臂墙，通常通过人为开洞使之变成联肢墙，因为悬臂墙作为 静定结构，一旦有一个截面破坏失效，就会导致结构失效和倒塌，而联肢墙则可设计成强墙弱 梁，出铰数目较多，耗能较大。同框架设计的强剪弱弯一样，连梁及墙肢也需要通过“强剪弱 弯”来提高其抗剪承载能力，推迟剪切破坏，从而改善其延性。但是受其自身截面特点的影响 ，构件仍不能保证不发生剪切破坏，特别是连梁，一般情况下的普通配筋连梁很难实现高延性 ，设计时，必须专门采取措施改变其性能。

　　（3） 框架2剪力墙结构体系：是把框架和剪力墙结合在一起共同抵抗竖向和水平荷载的一 种体系，它利用剪力墙的高抗侧力刚度和承载力，弥补框架结构抗侧刚度差，变形较大的弱点 。由于剪力墙与框架协同工作，改善了纯框架和纯剪力墙的变形性能，总变形减小，层间变形 减小，而且上下趋于均匀，框架上下各层柱的受力也比较均匀。另外，在地震作用下，剪力墙 承担了大部分剪力，框架只承担很小的一部分剪力，通常都是剪力墙先屈服，剪力墙屈服后将 产生内力重分配，框架分配的剪力将会增大，如果地震作用继续增大，框架结构也会屈服，使 之形成曲线分布吻合最好。

　　从办公楼非线性地震反应时程分析以及三种侧向力分布模式下的静力弹塑性分析的最后塑 性铰分布图可以看出，办公楼满足强柱弱梁的抗震要求。时程分析（ EL2CENTRO 地震波输入下 ） 以及三种侧向力分布模式下的静力弹塑性分析所得出的最大层间位移角分别为：1/70， 1/143，1/117，1/118，均小于规范给出的钢筋混凝土框架结构弹塑性位移角限值[θp ] =1/50 ，因此，该办公楼满足罕遇地震作用下的变形要求。

　　5 　结论

　　（1） 与常规结构静力弹塑性分析方法相比，考虑土2结构相互作用的结构静力弹塑性分析 方法有其特殊性，结构静力弹塑性分析中的侧向力分布模式、目标位移的确定方法需重新确定 。

　　（2） 对比较规则的高层框架结构进行考虑土2结构相互作用非线性抗震分析，既可以采用 非线性地震反应时程分析法，也可以采用静力弹塑性分析方法，两种方法都能对结构进行抗震 性能评估。

　　（3） 对高层建筑结构进行考虑土2结构相互作用静力弹塑性分析时，考虑到高阶振型影响