0 概 述
汽水分离再热器（MSR）分3步对高压缸的排汽进行除湿和加热：首先由MSR分离段波纹形分离板进行除湿，分离再热蒸汽中的水份；而后进入分离段上方的一级再热器，由高压缸的抽汽进行加热，抽汽的疏水进入抽汽疏水箱；然后进入二级加热器，由新蒸汽进行加热，新蒸汽疏水进入新蒸汽疏水箱，然后排往高加，不凝结气体通过正常排气管道排入凝结器和部分进入高加（如图１的简单示意图）。经过MSR的再热蒸汽进入低压缸。
图1 MSR新蒸汽流程示意
1 故障现象
2001－01－06，机组功率955 MW，加热新蒸汽流量稳定（39.8 kg/s），新蒸汽疏水箱水位稳定。随后因为处理B列高加的故障，隔离B列高加后MSR加热用的新蒸汽流量一直波动（36～52kg/s）,新蒸汽疏水箱的水位也大幅度波动（幅度为160～180mm）。1月23日开始降负荷，随着负荷的降低，加热新蒸汽流量的波动幅值逐渐减小，当负荷降到875 MW时，新蒸汽流量的波动消失，新蒸汽疏水箱水位波动亦消失。当负荷增加后，波动又出现。
2 原因分析
从MSR的结构及系统的运行原理，分析认为可能有如下原因：
（1）测量仪表故障；
（2）加热用新蒸汽进口波动；
（3）新蒸汽疏水的排气不畅；
（4）新蒸汽疏水箱的排水不畅；
（5）MSR内部加热用新蒸汽有短路。
3 运行中的检查试验
在机组运行的情况下，对上述分析进行验证检查：
（1）检查测量仪表正常。
（2）检查控制新蒸汽进入MSR控制阀正常；当负荷降到875 MW时，新蒸汽流量波动消失，新蒸汽疏水箱水位波动亦消失。因此表明MSR新蒸汽进汽正常。
（3）检查排向凝汽器的正常排气阀，开启正常；检查至高加的排气，未见异常；当机组功率989MW时，试验打开另一排向凝汽器的应急排气阀（正常运行时要求关闭），疏水箱水位不再波动，新蒸汽流量为41 kg/s且稳定。
通过检查说明两点：MSR新蒸汽疏水的不凝结气体的排气量有增加；正常排气阀后的管道可能有堵塞。
（4）检查疏水箱排水阀门的控制回路和阀门的调节特性，正常。疏水箱的疏水线路有两条（应急疏水和正常疏水），对它们进行了切换检查：将正常疏水阀门由自动切换手动状态，应急疏水阀关闭，保持此状态约30min，疏水箱水位波动幅度基本不变；将应急疏水阀开启，正常疏水阀门处于手动状态，保持约30min，疏水箱水位波动幅度亦基本不变。因此可以认为疏水回路工作正常。
（5）MSR内部加热用新蒸汽有无短路，在机组运行时无法检查，只有在机组停运后进行。
4 机组运行时的处理措施
经过上述试验，在机组运行情况下，无法进行进一步的检查和处理，为保持加热新蒸汽的流量稳定、疏水箱水位稳定，将MSR新蒸汽疏水的应急排气阀开启。同时分析认为开启此阀后对机组的运行影响很小：阀后有一流量孔板，其设计流量为MSR加热新蒸汽流量的3%，开启后对机组负荷影响很小；对凝结器的冲刷很小；对凝汽器真空影响很小。
5 停机后的检查
（1）对正常疏水阀后的节流孔板及管道进行检查，未发现堵塞。
（2）检查MSR内加热新蒸汽分隔板（用于对新蒸汽的进出口进行分隔，防止短路），发现隔板的螺栓松动，密封条损坏，因此加热的新蒸汽在此处形成短路，造成疏水箱中的压力和不凝结气量增加。
6 总 结
在发现MSR新蒸汽疏水箱水位波动后，对原因进行了仔细的分析，根据分析的结果有步骤地进行验证和检查，很快就发现了故障的原因，找到了可行的临时处理方法：在发现MSR分隔板的螺栓松动故障后，重新对螺栓的锁紧方法进行改进，提高锁紧片的材质，有效地防止了在机组运行后出现的螺栓松动故障。通过如此处理后，MSR的新蒸汽疏水箱一直运行正常。
